烘干房热风机-风机-冠熙风机综合实力强

通过对风机设计参数和S2设计参数的多次迭代，得到了一个接近设计要求的初步三维设计方案。从表2可以看出，初步设计方案的气动参数与一维设计结果吻合较好。风机设计过程中一维参数的设计精度足以支持设计工作的进一步发展。表2显示了一维设计结果和初步设计的平均质量参数。由表2可以看出，单级风机平均半径处的负荷系数约为1.0，甚**于普通航空发动机压气机的负荷系数。同时，单级风机的反应性略大于0.5，干燥机的风机，平均负荷分布在静、动叶片上，使风机叶片展开中部的弯曲角度达到40度以上，扩压系数达到0.5以上。从出版的文献中不难找到。考虑到轴流风机制造成本的限制，扩压系数接近0.6，基本达到了无主动流量控制技术的亚音速轴流风机的设计极限。然而，在风机设计结果与设计目标的压力比与效率之间仍存在一定的差距，需要进一步的详细设计来弥补。由于本文设计的单级风机的负荷比设计中采用的经验公式高，因此有必要对每排叶片的稠度和展弦比进行调整。初步设计方案如图所示。6和7，以及表3所示的气动性能，其中载荷系数由叶尖的切线速度定义。

不同风机静叶设计点90%叶片高度剖面上的压力分布。从图中不难看出，原型直叶片的进口具有明显的正攻角，端弯叶片的载荷由于分离流动而减小。由于受叶片端部弯曲的影响，三维叶片的攻角几乎为零，并且由于端部流动的改善，载荷甚至略**原型直叶片。研究了不同静叶对单级风扇级性能的影响。风机带有三个不同定子叶片的单级风扇级的效率特性。从风机中不难看出，端部弯曲定子可以有效地提高裕度，但由于定子损耗的增加，级效率降低了1.39%。前缘弯曲引起的叶片反向弯曲效应被叶片正向弯曲叠加所抵消。舞台效率略有提高，高点提高0.26%。失速边界越近，风机，风扇级效率越明显。同时，风机转子出口**部的静压力随着定子叶片**部的功能力的增加而降低（如图21所示，转子叶片出口直径上的静压力）。在方向分布上，烘干房热风机，将定子出口处的背压设置为接近失速的原型级工况，背压为114451pa，风机的失速裕度进一步从27.1%扩大到48.8%，推迟了叶尖泄漏引起的失速。

在风机机械中，为了防止旋转叶片和固定壳体之间的摩擦，叶片**部和壳体之间必须有一定的间隙。由于叶尖间隙的存在，不可避免地会发生泄漏流。泄漏流与主流相互作用形成的泄漏涡将影响涡轮机械的内部流场和气动性能，尤其是效率、风机噪声和稳定的工作范围。因此，通过改变叶**间隙形状，对叶**泄漏流进行综合分析，提高涡轮机械的气动性能具有重要的现实意义和工程参考**。目前，对叶尖间隙进行了一系列的实验和数值模拟研究，主要集中在叶尖和壳体两个方面。对于叶片**部，Young等人[4]采用实验方法研究了单槽、双槽和上斜面对涡轮性能的影响。在此基础上，模拟了风机、类型和位置对轴流风机性能的影响，指出在设计流量下，叶**双槽结构具有较佳的气动性能，风机效率提高了1.05个百分点。对多级压缩机表明，叶根倒角还可以减小角区的失速，提高工作范围。风机带肩端间隙涡轮的研究表明，压力侧和吸入侧后缘槽都可以略微增大叶片**面传热系数，但吸入侧后缘槽可以减小间隙的泄漏损失。

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