耐高温的轴流风机-耐高温轴流风机-冠熙风机 无中间商

由项目实际考察情况得到，耐高温轴流风机所在位置距敏感建筑仅15m，风机进风口正对敏感建筑。针对该项目上风机的噪声进行现状模拟， 利用CadnaA 噪声模拟软件对风机噪声对周围敏感点的影响进行分析，风机所在建筑与敏感建筑之间的噪声值较大，敏感建筑靠近风机进风口一侧的噪声**过70dB(A)，噪声较大区域正对风机进风口，噪声值为76.3dB(A)。由于建筑物的遮挡作用，噪声能量被削减，使得噪声无法直接达到的区域的噪声值降低。

常用的耐高温轴流风机噪声治理方法有加装隔声罩，对风机室墙壁进行吸隔声处理，风机室隔声门，进排气筒加消声器等从整体上对风机进行吸声、隔声、消声等综合治理措施。根据项目实地考察情况，受大风量轴流风机安装位置限制，无法对风机房墙体进行常规的吸隔声处理，耐高温的轴流风机，考虑风机产生的空气动力性噪声主要从进风口传出，且耐高温轴流风机进风口正对敏感建筑，故本项目采用在进风口安装进风消声器的方式对风机进行降噪。

耐高温轴流风机消声器设计

针对空气动力性噪声，主要应用的消声器包括阻性消声器、抗性消声器、阻抗复合型消声器[7]。在该项目应用中综合考虑现场情况，决定采用阻性消声器和消声弯头组合形成的一种结构形式，这种消声器结构简单，通过控制消声器内吸声材料的结构参数，可以有效的控制消声器的消声性能。吸声材料按照吸声原理可以分为多孔性吸声材料和共振吸声材料。该消声器中设计采用多孔性吸声材料。

从耐高温轴流风机不同位置和X、Y、Z三个方向的周向振动来看，可逆转耐高温轴流风机，风机下部固定在底座上，比其他三个周向位置振动小。风机顶部水平振动为严重，主要为1159.86赫兹和1351.40赫兹、1828.22赫兹等高频振动。总体而言，耐高温轴流风机振动主要是两级叶轮叶片通过频率与1159.86赫兹之和引起的，其次是高频气动力引起的振动和风机基频的倍频。风机振动主要为1351.40赫兹、1640.75赫兹、189.91赫兹和238.82赫兹。风扇基频的*四个频率189.91赫兹与风扇罩的*五阶固有频率193.70赫兹相似。可能发生共振。应通过优化风机结构来避免共振，以避免风机的基频和倍频。

1）对耐高温轴流风机机壳阶固有频率进行模态试验。风扇基频的*四个频率与外壳的*五个固有频率相似。应通过优化风机结构来避免共振。

2）风机进出口振动较小，耐高温轴流风机，振动频率主要为风机基频及其倍频。两级叶轮和电机振动较大，主要是由流场气动力引起的高频宽带振动引起的。

3）由于风机下部固定在底座上，产生的振动小于周向位置。风机顶部的水平振动为严重。可以考虑在**部安装一个减震器以减少振动。

分析了耐高温轴流风机失速的原因。分析了引风机和一次风机的不同失速原因，并分别给出了相应的处理方法。本文总结了近年来轴流风机失速、喘振的情况及相关原因。指出除系统阻力过大外，风机本身的制造不符合标准，如动叶开度不一致或叶**间隙过大，也可能是造成失速的常见原因。通过山东关西风机的实践和文献总结，

耐高温轴流风机失速的主要原因是：

（1）风机选型与烟气系统阻力不匹配，这一般是由于风压选择参数太小，风机阻力增大过大造成的。环境保护改造后的阻力、空气预热器堵塞或挡板门未全开等，风机实际运行点离失速线太近。

（2）风机在制造或安装上不符合标准，如叶**间隙过大、动叶角度不一致等制造原因，导致实际失速线下移，使工作点过于靠近失速线。

（3）耐高温轴流风机进口管路布置不合理，导致引风机进口速度分布不均（总压畸变），嵌入式耐高温轴流风机，导致风机实际失速线向下移动，导致风机提前失速。通过以往的文献研究，发现在压缩机领域，叶尖间隙与失速裕度的关系得到了充分的研究。在电站风机领域，现有文献仅定性地讨论了叶尖间隙对失速的影响，没有建立叶尖间隙**调量与风机性能和失速压力之间的定量关系。结合风机大修叶片叶尖间隙数据，提出了一次风机叶尖间隙与风机性能和失速压力的定量关系。

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