山东小型液压3吨手动搬运车 龙工搬运叉车

供应物流场所搬运用龙工叉车，一般选择龙工3.5吨叉车工作部分是直接承受全部货重，完成货物的叉取、升降、堆垛等工序的直接工作机构，由直接进行装卸作业的工作装置及操纵工作装置动作的液压传动系统组成。从设计制造和不同工作条件两方面要求，它有多种结构形式。
一台6t侧面叉车在使用过程中出现了传动链条断裂现象。、传动链条断裂原因针对传动链条断裂可能的原因进行逐一分析，结果如下：()考虑到传动链条可能存在质量问题，对断裂链条的链板、销轴进行了机械；对链条的拉伸载荷进行了检测。结果表明链条符合设计要求。对作业现场的链轮、链轮箱、传动轴进行了检测分析。分析结果是链轮、链轮箱部分项目不符合设计要求，但不是产生链条断裂的主要原因。对链条传动速度、链条选型进行了设计校核。
结果发现链条传动存在设计问题。经过分析，笔者认为这是产生链条断裂的主要原因。6t侧面叉车传动系统组成及动力传递：发动机――变速器――链轮箱――传动轴――主减速器――轮边减速器――车轮。柴油机：额定转速2200r/min，额定功率55kw。链轮箱：主动链轮23个齿，从动链轮26个齿，减速比为.链条为12A型滚子链。主减速器：选用5～7t叉车主减速器，减速比6.33。轮边减速器：选用5～7t叉车轮边减速器，减速比4.25。
前进Ⅰ挡/后退Ⅰ挡总减速比为进Ⅱ挡/后退Ⅱ挡总减速比为15.99。通过校核计算，单排链条传递功率为7.62kW，小链轮高转速为4182r/min。根据单排链条传递功率及小链轮高转速，按《机械设计手册》中ISOA系列滚子链功率曲线图选取链条型号。由于小链轮高转速太高无法选取合适的链条。在咨询了链条厂的技术人员后，得知12A型链条的速度应不**12m/min，而实际使用中却高达29.3m/min。
链条速度过高会引起链条断裂、链片脱落、销轴咬合等等问题，因此可以断定侧面叉车链条传动设计所选取的12A型链条不合理，存在链条断裂危险。传动系结构改进由于已经确认6t侧面叉车是因为传动链条传动速度太快导致传动链断裂，对原传动系统进行改进，在行驶速度合理的前提下，适当降低小链轮高转速。在链条传动前增加一级齿轮减速以降低小链轮转速，增加链条传动的减速比，去掉原驱动桥上的轮边减速机构。6t侧面叉车传动系统组成由原来改为：发动机――变速器――齿轮减速――链轮箱――传动轴――主减速器――车轮。
齿轮减速：重新设计，一级齿轮减速，减速比为3.04。链轮箱：主动链轮23个齿，从动链轮32个齿，减速比为.链条为12A型滚子链。主减速器：5～7t叉车主减速器，减速比6.33。前进Ⅰ挡/后退Ⅰ挡总减速比为进Ⅱ挡/后退Ⅱ挡总减速比为43.36。根据《机械设计手册》中滚子链传动设计计算对6t侧叉的链传动进行设计校核，单排链条传递功率为7.62kw，小链轮高转速为1375r/min。

我厂生产的CPCD80A型叉车在使用过程中发现在短时间内液压油温升至100℃以上，造成转向液压缸工作异常，转向器卡死等故障。液压系统油温过高的分析液压系统产生的热量主要来源于液压元件自身压力损失产生的热量以及执行元件工作时产生的热量。现对液压系统作如析：()CPCD80A型叉车液压系统齿轮泵工作输出流量为158Umin；从齿轮泵的出口至单稳分流阀的管路通径过小，致使油液流经管路时沿程局部阻力损失过大。
液压油箱的设计容量偏小，且布局不合理，通风不好，油箱约有／3的表面积被蓄电池箱掩盖，而且油箱的进出油口间距过小，油液在油箱内得不到充分、有效的循环，影响了散热效果。液压系统中未安装液压油冷却装置，单靠输油管路及油箱的表面积来散热，其散热效果十分有限，特别是在高温环境下工作时，表现尤为**。执行元件中的转向液压缸结构设计不合理，活塞杆支承环及活塞支承环均采用尼龙材料，且支承环与缸体及活塞杆的接触面积偏大。
当油温过高时，支承环受热膨胀，加之尼龙材料热膨胀系数较大，以致运动件之间的配合间隙变小，油膜被破坏，从而出现支承环与缸体及活塞杆卡死，发出异常响声，油温急剧升高。2改进措施()增加齿轮泵出口至单稳分流阀管路的通径，由φ18mm加大到φ25mm，使油流在管内的流出速度由原来的10.3m/s降至5.3m大大减少了油液流经管路时的压力损失，同时降低了振动和噪声。在不改变车架整体结构的同时，将蓄电池箱向前移动，省出的空间用于增加油箱的容积，油箱的容量由原来的00L加大到150L：另一方面改变油箱的进出油口之间距离，由原来的300mm增加到800mm，确保了油液在油箱内能够得到充分的循环，不仅增加了油箱的散热面积，而且也改善了油箱的散热效果。
将变矩器油散热器改作液压油散热器，设置在转向器回油油路中，其安装位置不变，由发动机风扇强制冷却。变矩器的散热采用安徽省凤阳水箱厂生产的油水合一散热器与发动机共同使用，安装在液压油散热器后面，位置与改动**致；其水箱散热面积为5m油散热面积为6m确保发动机及变矩器油液的散热效果。改变转向液压缸的结构，采用QT40―0球墨铸铁导向套支承替代原导向套内的尼龙支承环，另增加一个斯特封密封件，同时将活塞支承环宽度由34mm改为28mm。

叉车中冷发动机的冷却系统由空—空中冷器、水散热器、液力变矩油冷器、风扇和各种管路等组成，分别以空气、冷却液和变矩器油作热交换介质，通过应用较强散热能力的散热器，保证发动机和液力变矩器在各种苛刻使用工况下，都能始终在良好温度条件下正常运转。当工况和环境条件变化时，冷却系统也能保持佳的冷却温度，保证发动机可靠地工作。却系统设计要点中冷发动机冷却系统的散热性能与散热器的结构、散热面积、风扇类型和转速、风扇与护风圈的位置、护风圈的结构、叉车车架和配重块的结构以及散热器的进、排通道等因素息息相关。
()环境温度设计内燃叉车中冷发动机的冷却系统，先要考虑发动机正常工作时能够承受的高环境温度。它是衡量冷却系统性能的一个重要指标，一般温带地区不能**40℃，热带和沙漠地区约为50℃。我公司叉车的环境温度定为45～50℃。散热器的高允许温度由于水冷发动机的适宜工作温度为85～95℃，水散热器的高温度≤00℃，试验热平衡温度的换算公式：热平衡温度=实测发动机水温-实测环境温度+40℃。
风扇的选型及安装叉车的发动机安装在后端，一般选择排风扇。在消耗功率相同的情况下，低速、大直径风扇的冷却效果和噪声要明显好于高速、小直径风扇。选择风扇时，要注意风扇的叶尖线速度不要**过4200~5000m/min，在相同直径、流量和扇叶角度的情况下，环形风扇的噪声要**普通塑料风扇和铁风扇。排风扇至散热器芯子的距离应大于80mm，风扇叶尖和导风罩之间的间隙一般为风扇直径的.5%~2.5%。
风扇叶尖与导风罩的间隙越小，经过散热器芯子的空气流量和排风压力越大，冷却效果就越好，所以在条件允许下应尽可能减小扇尖间隙。排风扇的1/3叶片应在导风罩内(见图，吸风扇的2/3叶片应在导风罩内(见图。考虑到实际操作的可能性，我公司**选用环形风扇，风扇与导风罩之间的间隙为15mm，风扇端面距散热器端面的距离在80~120mm之间。散热器的结构形式中冷发动机应选择除气式散热器。该种散热器的除气系统能够保证水冷却系统中没有空气，提高冷却液的热交换能力，从而提高冷却系统的散热能力，有效提高发动机的使用寿命。

叉车作业前的准备及使用属具事项（）叉车作业前的准备开车前应检查散热器内水是否加满；机油油面是否在油标尺刻度范围内；燃油箱内燃油是否够用；各油管接头、水管接头有无渗漏。检查离合器踏板及脚刹车踏板的自由行程是否正常，刹车是否灵活可靠。检查各系统的管路和接头有无损坏、松动和漏油、漏水、漏气等现象（尤其起升系统、液压系统；和制动系统）。检查各电器接头、接线、照明是否完好和牢固，用电设备和信号是否正常；蓄电池液面高度和比重是否符合规定；发电机是否充电；前后轮胎气压是否符合要求，嵌在胎纹间的石子和夹物等。
检查各紧固螺栓和螺母有无松动现象。行驶前，发动机启动后空转5min左右，待水温升至60℃以上方允许全负荷作业；空运转时，应检查各仪表的读数是否符合规定要求，否则予以检修。行驶前应对制动系统进行认真地检查，灵敏可靠，否则予以调整。叉车作业时，起步用慢速档；起步后应先试验制动器和转向是否良好；行车变速先踏离合器，然后变换档杆位置；叉车需要改变行驶方向时，应让叉车停稳后方可进行。
下陡坡时，应采用“慢”速档，同时断续踩踏制动踏板；上坡运行时，也须及时调换成“慢”速档行驶；转弯时，应提前减速；不允许分离离合器滑行，也不允许在行驶中把脚放在离合器踏板上，在踩离合器时，分离要迅速，结合要平稳。使用属具注意事项属具亦称多种装置，是发挥叉车一机多用的好工具，要求在货叉为基础的叉车上较方便地更换多种工作属具，使叉车适应多种工况的需要。常见大型仓库、车站、港口，尤其机械行业企业，在进行货物的装卸和搬运中，都离不开叉车作业。
常见的叉车上都装置有一对形状不同的货叉，它是简单和常用的叉车工作属具，用来搬运各种不同形状和重量的部件。货物也可放在托盘或料箱中，然后由货叉叉起装卸或搬运。因此，它是叉车承载的重要构件。由于叉车在行驶中、承受着不平路面对满载货叉的冲击，还承受着惯性载荷，这些都形成了货叉在作业中的偏载和动载等不利工况。此外，叉车作业时，货叉水平段的上、下表面除承受载重外，还承受与地面或物件经常性的磨损和碰击。
叉车液压系统工作时，液压泵体内相对运动部件之间因存在间隙，结合面间密封不严，使液压泵产生泄漏，造成系统功率损失；油液因有一定的粘性，流经泵体内表面时会受到流阻产生能量损失；油液在负压条件下的气穴和在高压条件下的体积压缩产生能量损失

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